良性競爭

第三章非鐡金恩材料
Zn等會減低A1的耐蝕性，但 加Mg、Si、Mn等時，可以增 加耐蝕性。所謂hydronalium 是其代表，在A1中添加Mg。 第3-13表中第7種就是這種 合金。
Al-Mg系鑄造用合金的
實用範圍爲Mg在12 %以下。一 0 2 4 6 8 10 12 14 ° 第3.16圖(P.321)爲Al-Mg 合金
451 °C0 a爲固溶體。Mg的
最大固溶量在451°C時爲14.9 %。此系合金也有P相（Al3Mg2 )的 時效硬化效果。A1合金中對海水的耐蝕最高，所以可用爲船舶用或 化學工業用零件。
(6)壓鑄用鋁合金
所謂壓鑄法（die casting)是把熔融狀態的金屬加以壓力鑄入金 屬模（dies)內，而得到尺寸及形狀正確，具有互換性的鑄件。要生產 大量的同形狀鑄件時常採用它。壓鑄用的合金，必須考慮其流動性、 熔點、強度、金屬模的壽命等。現時適合於壓鑄成形的合金有Zn合 金和A1合金，Mg合金和Cu合金亦可使用。這些壓鑄用合金可用來 製造汽車零件，通信機零件，鐵路車輛零件，機械工具，家庭用具等。 壓鑄用鋁合金，多用流動性良好的lautal，狀態圖，共晶點£1爲Mg 33%，第3.15圖A卜Si砂模鑄鐵的機 械性質（Fe0.35~0.45%)lium系統的合金。

 金屬材料
(c)滑線增加，交叉，彎曲多些晶粒內之滑線，已經超過晶界而展伸到相隣的晶粒。由圖(C)又可以 看出晶粒內的滑線發生彎曲。外力再增加時，如第1.68圖(d)所示晶 粒會沿加力方向變形，變爲細長的晶粒，而晶粒的方向大體會轉到加 工的方向，就是說材料變爲有方向性的組織。塑性變形增加到相當大 的程度時，原來的晶粒由於滑動作用其結晶格子會被分割，而個個部 分轉向後變爲細長的結晶。這時如第1.68圖(e)所示在顯微鏡下已經 看不出原來的結晶粒之晶界，乍看起來原來的結晶粒已經因加工受破 壞，而整個組織呈爲纖維狀。這種組織叫做纖維組織（fibre structure) 。雖然在這種纖維組織內看不出原來的晶粒，但是用X線繞射 法硏究時，可知結晶格子仍然和未受過加工的晶粒之結晶格子相同， 不過它的格子發生畸變而已。
(e)纖維組織
(d)晶粒轉向
第1.68圖加工度對顯微鏡組織的影響 並且在同一結晶粒內會產生方向不相同的滑線，而互相交會。有

金属材料
對上述各種差排的移動所產生的滑動而言，假如差排只通過結晶 內一次時，只能發生一原子間隔的滑動，所以用眼睛看不出結晶的變 形。但是差排很多次通過結晶後，就會發生眼睛能看到的滑動。所以 可以說，滑動是由於一群差排（a series of dislocation )沿滑動面 移動而產生的。
雙晶的機搆，在本質上和滑動相同，所以雙晶也是一群差排移動 於結晶內所產生者。
工硬化
這種現參吸爹加工
第1.64圖表示把 鋁的單-晶拉伸或壓縮4.2 時，所得的應力一應變 曲線。圖中應力表示沿$2-8 滑動面的剪應力，應變表示沿滑動面的剪應變。片1‘4 由圖可知隨變形的增加,所產生的應力也漸次增大。這表示變形的程度    第1.64圓鋁單結晶的應力一應變曲線
增加時，要加更大的外力才能使金屬繼續變形。就是說金屬的加工程 度越大對變形的抵抗也越大，材料越來越硬。
的，又因發生變形而硬化，所以 硬化的現象和滑動的原因有關係。也就是說和差排的移動有密切的關
係。假如差排的移動很容易，應該不容易發生硬化。金屬加工時之所

於建築學的共分母，有些或屣於影響學校建築空間組構的獨有因素，故應用時應 視货際情形加以取拾。
本文的論述着眼於敎學改革的衝擊引發的敎學空間問题及應有的革新理念上 ，因此討論的內容與方式自與整體的學校建築規劃設計不同。學校建築規制設計 的論述在內容上必需槪括大多數與學校建築有關的因素，在方法上則需逐項作一 系列的地毯式探索工作，其過程如0 2所示。而本文則集中精力於探究敎學改革 對敎學空間的影響面及敎學空間的演繹上，它可爾助我們認識許多敎學空間的新 哲理及新現象，以便對現代學珑建築的規劃及設計精神的尋求有所禆益。這種方 式雖未逐一論及學校建築的基本事項，但却包容了有關學校建築的基本而必需的 知識，同時係利用旣有的基礎及新的理念作爲系統化論述的依據。因此，第三章 便直捷了當地先行論述敎學改革的衝擊度，尤以敎育環境的激變所引發的一系列 革新現象。這是問题的根源，在本論題的前提下，首先認識自身的立場以確定論 述的重點及方向是當然的。第四章則就活動型態與空間特性作一原則性及示範f生 的剖析，以暗示本文的重心及論述的方向。第五章至第七章爲核心所在，正式地 再次展開敎學活動型態與敎學空間的詳盡解剖，則：
1.從人際關係的敎學活動類型及敎學法推繹空間模式。
2.藉敎育哲理、社會生態學〔Ecology)及行爲現象等學說界定柔性敎學 空間的各別涵義與特性。
3.透過建築哲理論述柔性敎學空間的統合問題。
以做到從敎育語言推繹建築語言的旣定策略。第八章爲結語，確定本文論述 內容與方式的意義與地位。至於未在本文主體系內但與現代敎學活動有密切關聯 的「敎學器材」則以附錄方式處理，以維論述的一貫性。此外另附較具代表性的 現代學校設計例，作爲論述的印證工作。這是全文的結構，以流程H CH3)表
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可變排量型液壓泵與固定排量型液壓馬達
活塞之速度由流入之油量所決定
與輪葉泵不同之處
1C規格與ISO規格之比較例
符號之含意
技衡資料之記填寫
符號之繪法與解释之方法

結構系統規斑
年累積之變形一直到地殼無法承受時則會發生反彈現象，而產生地震力，如圖3-23(a)(b)(c)c
(a)兩板塊分離，發生位
移時無束制現象。
(b) p肖板塊次弱面接觸當 兩端位移時中央處產 生大铤彈性應變能。
(C)當斷層處斷裂則楨存 之能A B各向反彈。
圖3-23 地旗之反彈理論
3 海床板塊理論（sea-floor spreading theory ):
海床板塊埋論係由Harry Hess敎授在1960年提出，他認爲地球之地核（core )與地 殼（lithosphere )之間存在著近似岩石之岩漿，如圖3-24，因熱岩漿與冷地殼接觸，由熱 傳導原埋，導致岩漿產生反時針方向之運動，這股翻騰的岩漿一面溶解著接觸的岩石，當地 殼岩石存有裂隙時，岩漿卽沿著此裂隙噴出，形成火山爆發。噴出之岩漿向低處流動並逐漸 冷却形成新地殼，這種現象叫做造山運動，造山運動使彼此產生之岩體（rock mass )擠壓 ，擠壓的壓力使岩體破裂，除了破裂時產生地震外，某些岩體逐漸分離，因洋流的運動，使 這些岩體發生所謂板塊的飄移，圖3-25爲1970年Dietz及Holden發表之地球板塊演進
火山口熱漿噴出
已冷卻之地殼 遇熱再熔解
近似岩石之岩锻 (Mont he、i
因熱漿與冷地殼會使Monthe發生如 箭頭方向之活動（由熱傳導原理而來J
由地核發出之能量

結構系統規蛊
使其保持連績性及完整性（圖10-4 )。
§ 10.2.2高層住宅建築一公寓式建築及旅舘
m建築特徴
㈠平面配置通常採用凹凸造型居多，如L型、T型或風扇型等，以達成高密度及充分採 光之需求。
㈡常採用狹長之走廊，作爲側鄺或中廊式平面，以節省樓梯等公共措施面積。
㈢爲求良好隔音效果，充分使用規則排列之牆分隔。
㈣四周採取大開口。普遍設有陽台的配置。
㈤建築平面之長寬比例較爲懸殊。
囡耐震應考慮事項
㈠轉角處極易造成應力集中導致扭矩現象之發生。
㈡內部走廊（中廊）兩側宜配置剪力牆。（如圖10-6 )。
㈢牆間隔宜採用剪力牆（如圖10-7 )。
㈣四週剪力牆若供大開口用牆做爲窗戶、陽台、騎樓等，則剪力牆功能卽會大量損失。
(圖 10-8 )。
㈤端牆宜配置剪力牆。 m解決耐震設計之方法
㈠建築的兩翼較長或長寬比較大時，應以伸縮縫加以分隔，以增加其耐震性。（如圖
10-9 )。
㈡剪力牆開口不宜太大，以防止減低抗震功能。
㈢剪力牆的位置應垂直連貫，所有剪力牆必須垂直連貫至基礎。長向走廊應適當配置剪 力牆以加強耐震性。

織維體積
圖2.2.2纖雄用量與抗拉強度增加之關係
FRC的最大特色即是其動力強度（dynamic strength)如 勒性特佳，約比普通混凝土高5至10倍更具能抵杭一般脆性破碎（ spalling and fragmental i en )之能力，使結構物更形安全。 另外防磨性（Skidresistance )及抗孔蝕性（Cavi tat ionresi s-tance)亦有相當之改善。
2000 4000 6000 8000 縱向應變（mm/mmx 10-8 )
圖2.2_1 鋼鐵混凝土抗壓應力與應變之關係
混凝土品質控制
(4)纖維加強混凝土（ Fiber Reinforced Concrete ):簡稱 FRC，係於混凝土中多加纖維狀之加強物如玻璃纖維，鐵 釘、鐡屑、彈簧及玻璃碎片等物以加強混凝土。
FRC之抗壓強度並沒有顯著的增加如圖2.2.1所示，但由於高 彈性摸數纖維之存在則可使抗拉強度顯著增加如圖

6 混凝土品質控制
2.澆置區混凝土之取樣及其檢驗。
3.審查水泥，鋼筋及預力鋼腱之製造商試驗報告及擔任進料之當 場檢驗與試驗室檢驗。
4.其他試驗或監督業務。
三、其他須辦業務
檢驗機構當材料，配比有所變更或有不符合規範規定時須增加下 列業務：
L由於材料或配比變更時應增加之試驗與監督。
2因材料或混凝土檢驗結果不符合規定時應增加之試驗與監督。 關於檢驗機構之職責及其他有關檢驗事項可參考施工規範第十六 章檢驗。
各種檢驗業務將按施工階段分別在各階段中加以說明。

材料力學_
換言之，四種强度依次爲1，4，1_6，8倍之比0但上述諸式中之I爲斷面之最小惰性勢，k爲斷面之最小旋動半徑上得之P値爲長柱開始敏曲時，能保持卒衡狀：fe之限界荷重o 若•重趄過此値，急起鑛曲，增加撓度，而卒至於破壤上之理論僅適用於極長之柱o且假定柱之中心軸畲未受荷重時完全爲直線,又遯力作用線與柱之中心軸完全一致。但此假定普通不能實現。且渥伊勒公式尙有下述不合於實際之數點。⑷時，由渥伊勒分式則然任何短柱，萁杭歷內力決不能爲無限大。又渥伊勒公式所示曲線如第3私圖之ABC曲線，當|減小時， .可無限增加。然歷內力達材料之降伏點時，長柱必起損壞。設圖中OY 爲材料之降伏點，則當彳-小於OD時，渥伊勒公式卽不適用0例如爲3lkg/mi^，E爲21,000kg/mmS則對於(ii)之端面情形，
各須有'下之條件
卽+須小於B1.5方可適用渥伊勒公式。若爲間形斷面之柱則長度須
小於直徑之20倍。故渥伊勒公式僅適用於BA範圍，卽宜用YBA 或點線形狀之曲線。(b)圓端在實際上亦不免受摩阻力而不能自由廻 轉。固定端在實際上難得完全固定0故使渥伊勒公式能適用於實際時，
:宜就上述四種端面情形之公式係數以實驗係數P代之。卽成下形。

第十一章直交內力與彎內力之合成內力    
4.第3’45圖之夾架(clamp),設P力爲150kg,    p爲7.5cm, mn處«而爲2:5X03cm之矩形o試求該麵垃最大拉內力。若麵面之琢*i拉內力跟於.時，其直交於紙面之寛度當若何？
5.一標难 I 雜，高24/?横斷面積邊板寛度b爲試求核心
6.外半徑鄧cm    •內半徑20cm之圓管,試求其斷面核心。
7-試終遙三角形核,C>o
8.第341圖之圓形斷面若僅其半部受內力作用時，則偏,C?荷重乏作用點A當在何處？
9.第圇之曲柄.（<^nk),受連桿(connecting rod)上準力（thrust) P 之作用。P力與曲柄之中心線成？角。求AB 上之最大壓內力與最大拉內力之式0 若該橫斷面上塵內力與拉內力不使St^cm/ins時,求證推力P不得超過10.2tofto
10.第347圃之軸承懸架以鑄•鐵製成3 AB斷面爲T形如圖所示o今設軸承上荷重 爲l，0001b.,求AB斷面之最大拉內力及其中立軸之位置。
11-圓環形斷面颂心蔚納麵相，其內外直徑^比若何?
12.正六角形及二難三角形之酬核心各若何？
13.一直徑Im.o水平風藍力沿高度上毎公尺爲80kg,其自重爲1,900 kg/ms0求其底面上不生拉內力時之最大離。
14.受均布荷重之單摆兩端更受軸向壓力之作用求證其中點撓度爲但q爲肖布荷重之强，R爲兩端壓力，1爲跨距，